{"id":23612,"date":"2026-10-19T02:40:10","date_gmt":"2026-10-18T18:40:10","guid":{"rendered":"https:\/\/aobosteel.com\/?page_id=23612"},"modified":"2026-10-26T07:42:13","modified_gmt":"2026-10-25T23:42:13","slug":"niobium-hsla-haz-toughness","status":"publish","type":"page","link":"https:\/\/aobosteel.com\/pt\/niobium-hsla-haz-toughness\/","title":{"rendered":"Tenacidade da ZTA em a\u00e7os HSLA com ni\u00f3bio"},"content":{"rendered":"

Tenacidade da ZTA em a\u00e7os HSLA com ni\u00f3bio<\/h1>\n\n\n\n

Um \u00fanico ciclo t\u00e9rmico de soldagem com pico a 1400 °C engrossa os gr\u00e3os de austenita pr\u00e9via na zona termicamente afetada, e a microestrutura resultante \u00e9 geralmente a parte mais fr\u00e1gil de uma junta soldada. Este estudo submete onze a\u00e7os experimentais C-Mn a um desses ciclos, tr\u00eas teores de carbono cruzados com tr\u00eas teores de ni\u00f3bio mais duas variantes de mangan\u00eas com teor fixo de ni\u00f3bio, e relaciona os resultados de Charpy com duas caracter\u00edsticas medidas da microestrutura, a fra\u00e7\u00e3o de \u00e1rea de ferrita de contorno de gr\u00e3o e a fra\u00e7\u00e3o de \u00e1rea do constituinte martensita-austenita. A linha divis\u00f3ria relatada pelo trabalho \u00e9 uma fra\u00e7\u00e3o de ferrita de contorno de gr\u00e3o de cerca de 6%. Acima desse valor a fratura fr\u00e1gil inicia na ferrita de contorno, abaixo dele a fratura inicia nas interse\u00e7\u00f5es dos pacotes bain\u00edticos.<\/p>\n\n\n\n

Onze a\u00e7os experimentais em um ciclo de soldagem<\/h2>\n\n\n\n

A composi\u00e7\u00e3o base \u00e9 um a\u00e7o C-Mn simples. Tr\u00eas grupos compartilham 1,5% de mangan\u00eas e cont\u00eam 0,05, 0,10 e 0,15% de carbono, e dentro de cada grupo tr\u00eas a\u00e7os cont\u00eam 0, 0,015 e 0,03% de ni\u00f3bio. Isso resulta em equivalentes de carbono de 0,30, 0,35 e 0,40. Dois outros a\u00e7os mant\u00eam o ni\u00f3bio em 0,015% e variam o mangan\u00eas, um para 2,1% e outro para 0,9%, o que separa o efeito do mangan\u00eas do efeito do ni\u00f3bio. O equivalente de carbono \u00e9 calculado como C mais Si dividido por 24 mais Mn dividido por 6 mais Ni dividido por 40 mais Cr dividido por 4 mais V dividido por 14, em porcentagem de massa.<\/p>\n\n\n\n

A\u00e7o<\/th>C<\/th>Si<\/th>Mn<\/th>P<\/th>S<\/th>Al<\/th>Nb<\/th>N<\/th>Ceq<\/th><\/tr><\/thead>
KT1<\/td>0.05<\/td>0.2<\/td>1.5<\/td>0.01<\/td>0.005<\/td>0.03<\/td>0<\/td>0.003<\/td>0.3<\/td><\/tr>
KT2<\/td>0.05<\/td>0.2<\/td>1.5<\/td>0.01<\/td>0.005<\/td>0.03<\/td>0.015<\/td>0.003<\/td>0.3<\/td><\/tr>
KT3<\/td>0.05<\/td>0.2<\/td>1.5<\/td>0.01<\/td>0.005<\/td>0.02<\/td>0.03<\/td>0.003<\/td>0.3<\/td><\/tr>
KT4<\/td>0.1<\/td>0.2<\/td>1.5<\/td>0.01<\/td>0.005<\/td>0.02<\/td>0<\/td>0.003<\/td>0.35<\/td><\/tr>
KT5<\/td>0.1<\/td>0.2<\/td>1.5<\/td>0.01<\/td>0.005<\/td>0.02<\/td>0.015<\/td>0.003<\/td>0.35<\/td><\/tr>
KT6<\/td>0.1<\/td>0.2<\/td>1.5<\/td>0.01<\/td>0.005<\/td>0.02<\/td>0.03<\/td>0.003<\/td>0.35<\/td><\/tr>
KT7<\/td>0.15<\/td>0.2<\/td>1.5<\/td>0.01<\/td>0.005<\/td>0.03<\/td>0<\/td>0.003<\/td>0.4<\/td><\/tr>
KT8<\/td>0.15<\/td>0.2<\/td>1.5<\/td>0.01<\/td>0.005<\/td>0.02<\/td>0.015<\/td>0.003<\/td>0.4<\/td><\/tr>
KT9<\/td>0.15<\/td>0.2<\/td>1.5<\/td>0.01<\/td>0.005<\/td>0.02<\/td>0.03<\/td>0.003<\/td>0.4<\/td><\/tr>
KT10<\/td>0.05<\/td>0.2<\/td>2.1<\/td>0.01<\/td>0.005<\/td>0.02<\/td>0.015<\/td>0.003<\/td>0.4<\/td><\/tr>
KT11<\/td>0.15<\/td>0.2<\/td>0.9<\/td>0.01<\/td>0.005<\/td>0.02<\/td>0.015<\/td>0.003<\/td>0.3<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

Fonte, Tabela 1 do cap\u00edtulo de origem (p\u00e1gina 99 do PDF). Composi\u00e7\u00e3o qu\u00edmica dos onze a\u00e7os em porcentagem de massa, com o equivalente de carbono calculado pela f\u00f3rmula impressa no cap\u00edtulo. O restante de cada corrida \u00e9 ferro.<\/em><\/p>\n\n\n\n

O ciclo foi escolhido para produzir o pior caso em vez de um caso m\u00e9dio, uma \u00fanica passagem com temperatura de pico de 1400 °C representando uma ZTA de gr\u00e3o grosso com alto aporte t\u00e9rmico. O aquecimento ocorre a 50 °C por segundo at\u00e9 o pico, a manuten\u00e7\u00e3o dura 10 segundos, o resfriamento \u00e9 de 20 K por segundo entre 1400 e 800 °C e depois 2 K por segundo abaixo de 800 °C. Os corpos de prova Charpy s\u00e3o de 10 por 10 por 55 mm com o entalhe posicionado na microestrutura uniforme no centro do corpo de prova, e foram rompidos a 0, menos 20 e menos 40 °C para construir as curvas de transi\u00e7\u00e3o. A metalografia usou nital a 2% e ataque Le Pera, a macro dureza foi medida com carga de 10 kg e a micro dureza com carga de 10 g, e a for\u00e7a motriz para a precipita\u00e7\u00e3o de carboneto de ni\u00f3bio foi calculada com Thermo-Calc.<\/p>\n\n\n\n

\"Thermal
Fig. 1. O ciclo t\u00e9rmico usado para cada a\u00e7o do estudo. Aquecimento a 50 °C por segundo, manuten\u00e7\u00e3o de 10 segundos a 1400 °C, resfriamento a 20 K por segundo entre 1400 e 800 °C e 2 K por segundo abaixo de 800 °C. Reproduzido da figura de origem.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

Tr\u00eas microestruturas que o ciclo pode deixar<\/h2>\n\n\n\n

Todo corpo de prova simulado \u00e9 de gr\u00e3o grosso, com ferrita de contorno de gr\u00e3o nos contornos de austenita pr\u00e9via e ferrita acicular dentro dos gr\u00e3os na condi\u00e7\u00e3o de baixo ni\u00f3bio. A adi\u00e7\u00e3o de ni\u00f3bio reduz a camada de ferrita alotriom\u00f3rfica e substitui a ferrita de Widmanstatten por ferrita acicular intragranular, e com 0,03% de ni\u00f3bio a pr\u00f3pria ferrita acicular \u00e9 substitu\u00edda por uma estrutura de ripas. Aumentar o carbono com teor fixo de ni\u00f3bio faz o mesmo, portanto as duas adi\u00e7\u00f5es atuam na mesma dire\u00e7\u00e3o sobre os produtos de transforma\u00e7\u00e3o.<\/p>\n\n\n\n

O cap\u00edtulo agrupa os onze resultados em tr\u00eas categorias. A categoria I \u00e9 o a\u00e7o base com grandes \u00e1reas de ferrita de contorno de gr\u00e3o, ferrita de Widmanstatten e pequenas \u00e1reas de perlita. A categoria II \u00e9 uma fina camada de ferrita de contorno de gr\u00e3o mais ferrita acicular intragranular, e abrange os a\u00e7os de m\u00e9dio e alto carbono sem ni\u00f3bio juntamente com o a\u00e7o de baixo carbono com ni\u00f3bio m\u00e9dio. A categoria III \u00e9 uma estrutura bain\u00edtica de ripas com uma camada de contorno muito fina e descont\u00ednua, e abrange os equivalentes de carbono m\u00e9dio e alto com ni\u00f3bio mais o a\u00e7o de baixo carbono com alto ni\u00f3bio. O ponto que importa para o restante da p\u00e1gina \u00e9 que na categoria III n\u00e3o todo contorno de gr\u00e3o \u00e9 coberto por ferrita, e essa descontinuidade \u00e9 o que muda onde a trinca inicia.<\/p>\n\n\n\n

O ni\u00f3bio abaixa a temperatura de transforma\u00e7\u00e3o<\/h2>\n\n\n\n

A dilatometria registra a temperatura na qual a ferrita de contorno de gr\u00e3o come\u00e7a a se formar durante o resfriamento, e os valores caem \u00e0 medida que o ni\u00f3bio aumenta nos tr\u00eas grupos de carbono. Com equivalente de carbono de 0,30 a temperatura de in\u00edcio \u00e9 740 °C sem ni\u00f3bio, 715 °C com 0,015% e 700 °C com 0,03%. Com 0,35 os tr\u00eas valores s\u00e3o 700, 670 e 660 °C, e com 0,40 s\u00e3o 660, 640 e 630 °C. O carbono reduz a mesma grandeza em um passo muito maior, cerca de 40 °C entre os grupos de 0,30 e 0,35.<\/p>\n\n\n\n

\"Transformation
Fig. 4. Temperatura de in\u00edcio de transforma\u00e7\u00e3o da ferrita de contorno de gr\u00e3o em fun\u00e7\u00e3o do teor de ni\u00f3bio, uma curva por equivalente de carbono. Redesenhado da figura de origem, com a curva digitalizada a partir do gr\u00e1fico publicado.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

Uma temperatura de in\u00edcio mais baixa significa que a nuclea\u00e7\u00e3o da ferrita \u00e9 retardada e o a\u00e7o permanece mais tempo na faixa de temperatura em que a bainita se forma, que \u00e9 exatamente a mudan\u00e7a de microestrutura descrita acima. A consequ\u00eancia pr\u00e1tica \u00e9 que o ni\u00f3bio na ZTA n\u00e3o atua apenas pelo refino de gr\u00e3o, que \u00e9 seu papel usual no metal base, mas tamb\u00e9m suprimindo a ferrita poligonal que de outra forma revestiria todo contorno de austenita pr\u00e9via.<\/p>\n\n\n\n

Ferrita de contorno de gr\u00e3o e a fra\u00e7\u00e3o martensita-austenita<\/h2>\n\n\n\n

As fra\u00e7\u00f5es de \u00e1rea foram medidas nos corpos de prova atacados com Le Pera, e as duas caracter\u00edsticas variam em dire\u00e7\u00f5es opostas com o ni\u00f3bio. A ferrita de contorno de gr\u00e3o cai acentuadamente com o ni\u00f3bio no grupo de baixo carbono e apenas ligeiramente nos grupos de m\u00e9dio e alto carbono, o que o cap\u00edtulo atribui \u00e0 precipita\u00e7\u00e3o de carboneto de ni\u00f3bio consumindo a maior parte do ni\u00f3bio antes que ele possa segregar para os contornos. Variar o mangan\u00eas ou o carbono dentro de um equivalente de carbono tem pouco efeito sobre a fra\u00e7\u00e3o de ferrita de contorno de gr\u00e3o.<\/p>\n\n\n\n

\"Grain
Fig. 8. Fra\u00e7\u00e3o de \u00e1rea de ferrita de contorno de gr\u00e3o em fun\u00e7\u00e3o do teor de ni\u00f3bio para os tr\u00eas grupos de carbono. O eixo do carbono \u00e9 a terceira dimens\u00e3o do gr\u00e1fico original. Reproduzido da figura de origem.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

O constituinte martensita-austenita, chamado MA ao longo do cap\u00edtulo, aumenta com o ni\u00f3bio nos a\u00e7os de baixo e m\u00e9dio carbono e n\u00e3o aumenta nos a\u00e7os de alto carbono, pelo mesmo motivo. Onde o mangan\u00eas varia com teor fixo de ni\u00f3bio o efeito \u00e9 muito maior que o efeito do ni\u00f3bio. Com 2,1% de mangan\u00eas e equivalente de carbono de 0,40 a fra\u00e7\u00e3o de MA atinge 5%, a mais alta da s\u00e9rie, e com 0,9% de mangan\u00eas e equivalente de carbono de 0,30 nenhum MA foi encontrado, resultado que os autores confirmaram em mais de quinze micrografias. Essa \u00fanica compara\u00e7\u00e3o \u00e9 a afirma\u00e7\u00e3o mais clara do cap\u00edtulo sobre qual elemento governa o MA.<\/p>\n\n\n\n

Dureza e as curvas de transi\u00e7\u00e3o Charpy<\/h2>\n\n\n\n

A dureza da ZTA simulada aumenta com o carbono e com o ni\u00f3bio, acompanhando a mudan\u00e7a de ferrita para bainita descrita acima. O comportamento de transi\u00e7\u00e3o separa os a\u00e7os mais nitidamente que a dureza. A menor temperatura de transi\u00e7\u00e3o pertence ao KT4, um a\u00e7o de m\u00e9dio carbono sem ni\u00f3bio. O KT2, o a\u00e7o de baixo carbono com 0,015% de ni\u00f3bio, vem em seguida, e o KT11, o a\u00e7o de alto carbono com baixo mangan\u00eas, vem depois dele. Esses tr\u00eas compartilham uma microestrutura de ferrita de contorno de gr\u00e3o mais ferrita acicular e t\u00eam dureza e tamanho de gr\u00e3o muito semelhantes, raz\u00e3o pela qual a ferrita acicular \u00e9 creditada com a melhor tenacidade no cap\u00edtulo.<\/p>\n\n\n\n

\"Fracture
Fig. 12. Aspecto da fratura em fun\u00e7\u00e3o da temperatura de ensaio para sete dos a\u00e7os, a 0, menos 20 e menos 40 °C. Reproduzido da figura de origem.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

As duas piores curvas pertencem ao KT8 e ao KT10, os dois a\u00e7os com o maior equivalente de carbono de 0,40. O KT10 tem a maior fra\u00e7\u00e3o de MA da s\u00e9rie e o KT8 uma das menores, no entanto suas curvas de transi\u00e7\u00e3o ficam quase sobrepostas. Os autores tiram a conclus\u00e3o diretamente, que a temperatura de transi\u00e7\u00e3o \u00e9 determinada pelas caracter\u00edsticas da microestrutura e n\u00e3o pela fra\u00e7\u00e3o de MA, que \u00e9 o ponto no qual trabalhos anteriores nesse campo divergiam.<\/p>\n\n\n\n

Onde a fratura fr\u00e1gil inicia, e a regra dos 6%<\/h2>\n\n\n\n

As superf\u00edcies de fratura foram examinadas para todos os a\u00e7os e o s\u00edtio de inicia\u00e7\u00e3o foi classificado em rela\u00e7\u00e3o \u00e0 microestrutura naquele ponto. Tr\u00eas categorias surgiram. O a\u00e7o base rompe em col\u00f4nias de perlita regenerada pr\u00f3ximas ao contorno de austenita pr\u00e9via, e os a\u00e7os com \u00e1rea relativamente grande de ferrita de contorno rompem dentro dessa ferrita. Onde a ferrita de contorno \u00e9 fina e descont\u00ednua a fratura inicia na interse\u00e7\u00e3o de pacotes bain\u00edticos com orienta\u00e7\u00f5es diferentes e se propaga pelos pacotes. A unidade de fratura foi medida nos corpos de prova a menos 40 °C e resultou em cerca de 90 µm para todos os a\u00e7os, portanto o ni\u00f3bio n\u00e3o altera o tamanho da unidade de clivagem nesses teores.<\/p>\n\n\n\n

A\u00e7o<\/th>C %<\/th>Ceq<\/th>Nb %<\/th>Tamanho de gr\u00e3o, µm<\/th>Microestrutura<\/th>Ferrita de contorno de gr\u00e3o %<\/th>MA %<\/th>Ponto de inicia\u00e7\u00e3o<\/th><\/tr><\/thead>
Baixo C, Nb livre<\/td>0.05<\/td>0.3<\/td>0<\/td>348<\/td>Ferrita de Widmanstatten mais ferrita de contorno de gr\u00e3o mais pequenas \u00e1reas de perlita<\/td>14<\/td>0.2<\/td>Perlita regenerada pr\u00f3xima ao contorno de gr\u00e3o<\/td><\/tr>
Baixo C, Nb<\/td>0.05<\/td>0.3<\/td>0.03<\/td>207<\/td>Estrutura de ripas<\/td>5<\/td>1<\/td>Interse\u00e7\u00e3o de pacotes bain\u00edticos<\/td><\/tr>
C m\u00e9dio, Nb livre<\/td>0.1<\/td>0.35<\/td>0<\/td>336<\/td>Ferrita de contorno de gr\u00e3o mais ferrita de Widmanstatten mais ferrita acicular<\/td>6<\/td>0.5<\/td>No contorno de gr\u00e3o<\/td><\/tr>
C m\u00e9dio, Nb<\/td>0.1<\/td>0.35<\/td>0.03<\/td>248<\/td>Estrutura de ripas<\/td>2<\/td>2<\/td>Interse\u00e7\u00e3o de pacotes bain\u00edticos<\/td><\/tr>
C alto, Nb livre<\/td>0.15<\/td>0.4<\/td>0<\/td>342<\/td>Ferrita de contorno de gr\u00e3o mais ferrita de Widmanstatten mais ferrita acicular<\/td>6<\/td>0.5<\/td>No contorno de gr\u00e3o<\/td><\/tr>
C alto, Nb<\/td>0.15<\/td>0.4<\/td>0.03<\/td>230<\/td>Estrutura de ripas<\/td>1.8<\/td>1<\/td>Interse\u00e7\u00e3o de pacotes bain\u00edticos<\/td><\/tr>
Baixo C, alto Mn<\/td>0.05<\/td>0.4<\/td>0.015<\/td>236<\/td>Estrutura de ripas<\/td>2.5<\/td>5<\/td>Interse\u00e7\u00e3o de pacotes bain\u00edticos<\/td><\/tr>
C alto, baixo Mn<\/td>0.15<\/td>0.3<\/td>0.015<\/td>330<\/td>Ferrita de contorno de gr\u00e3o mais ferrita de Widmanstatten mais ferrita acicular<\/td>6<\/td>0<\/td>No contorno de gr\u00e3o<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

Fonte, Tabela 2 do cap\u00edtulo de origem (p\u00e1gina 113 do PDF). Tamanho de gr\u00e3o, microestrutura, fra\u00e7\u00e3o de ferrita de contorno de gr\u00e3o, fra\u00e7\u00e3o de MA e o ponto de inicia\u00e7\u00e3o observado em corpos de prova rompidos a menos 40 \u00b0C.<\/em><\/p>\n\n\n\n

Lendo a tabela pela fra\u00e7\u00e3o de ferrita de contorno em vez da composi\u00e7\u00e3o, obt\u00e9m-se uma separa\u00e7\u00e3o clara. Todo a\u00e7o com 6% ou mais rompeu na ferrita de contorno ou na perlita adjacente, e todo a\u00e7o abaixo de 6% rompeu numa interse\u00e7\u00e3o de pacotes. A raz\u00e3o f\u00edsica apresentada pelo cap\u00edtulo \u00e9 um degrau de dureza: a ferrita de contorno fica cerca de 100 HV abaixo do interior do gr\u00e3o, de modo que uma camada cont\u00ednua de contorno concentra tens\u00e3o e trincas ali. Abaixo de 6% a camada j\u00e1 n\u00e3o cobre todos os gr\u00e3os, a matriz \u00e9 predominantemente bainita com MA alinhada ao longo das ripas, e a concentra\u00e7\u00e3o de tens\u00e3o desloca-se para os contornos de pacote.<\/p>\n\n\n\n

\"Relationship
Fig. 16. Os dois comportamentos de fratura em fun\u00e7\u00e3o da fra\u00e7\u00e3o de \u00e1rea de ferrita de contorno de gr\u00e3o, com 6% como linha divis\u00f3ria entre um caminho de contorno cont\u00ednuo e descont\u00ednuo. Reproduzido da figura de origem.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

O cap\u00edtulo \u00e9 cuidadoso quanto ao alcance do valor de 6%. A fra\u00e7\u00e3o de ferrita de contorno depende da composi\u00e7\u00e3o, do ciclo t\u00e9rmico e do tamanho de gr\u00e3o austen\u00edtico pr\u00e9vio, portanto o n\u00famero \u00e9 um crit\u00e9rio para esta fam\u00edlia de a\u00e7os sob este ciclo e n\u00e3o um limiar universal para todo grau HSLA.<\/p>\n\n\n\n

Por que o mangan\u00eas decide a fra\u00e7\u00e3o de MA<\/h2>\n\n\n\n

O mecanismo proposto \u00e9 que a ferrita de contorno rejeita carbono e elementos de liga para a austenita \u00e0 sua frente \u00e0 medida que cresce, de modo que a regi\u00e3o entre a ferrita e a bainita fica enriquecida e se transforma parcialmente em MA no resfriamento subsequente. Varreduras lineares por microssonda eletr\u00f4nica nos corpos de prova simulados confirmam o enriquecimento. Carbono e mangan\u00eas segregam ambos, e o mangan\u00eas segrega mais fortemente que o carbono no a\u00e7o com 2,1% de mangan\u00eas.<\/p>\n\n\n\n

O a\u00e7o com 0,9% de mangan\u00eas \u00e9 o teste do mecanismo. Ele mostra claro enriquecimento de carbono no contorno, mas apenas fraca segrega\u00e7\u00e3o de mangan\u00eas, e n\u00e3o cont\u00e9m MA algum. Os autores, portanto, exigem ambas as condi\u00e7\u00f5es simultaneamente, enriquecimento de carbono e segrega\u00e7\u00e3o de elemento de liga, e observam que o pr\u00f3prio ni\u00f3bio n\u00e3o mostrou segrega\u00e7\u00e3o mensur\u00e1vel a 0,015%, n\u00edvel baixo demais para a microssonda resolver. Isso explica por que as variantes de mangan\u00eas deslocam a fra\u00e7\u00e3o de MA mais do que adi\u00e7\u00f5es de ni\u00f3bio da mesma ordem, e por que o a\u00e7o com 2,1% de mangan\u00eas atinge a maior fra\u00e7\u00e3o de MA da s\u00e9rie, com 5%, contra 0,2% no a\u00e7o base com 1,5% de mangan\u00eas.<\/p>\n\n\n\n

O que isso significa para um pedido de a\u00e7o<\/h2>\n\n\n\n

Os resultados d\u00e3o ao comprador de chapa HSLA tr\u00eas grandezas a exigir quando a tenacidade da junta soldada \u00e9 o requisito. A primeira \u00e9 o carbono equivalente, porque define tanto a temperatura de transforma\u00e7\u00e3o quanto a quantidade de bainita na ZTA de gr\u00e3o grosso. A segunda \u00e9 o teor de mangan\u00eas em rela\u00e7\u00e3o a esse carbono equivalente, porque o mangan\u00eas \u00e9 o elemento que decide se o MA se forma. A terceira \u00e9 um resultado Charpy de ZTA simulada na temperatura de servi\u00e7o mais baixa, e n\u00e3o um resultado do metal base, j\u00e1 que as propriedades do metal base nada dizem sobre a regi\u00e3o de gr\u00e3o grosso junto \u00e0 solda.<\/p>\n\n\n\n

Ni\u00f3bio entre 0,015 e 0,03% com 1,5% de mangan\u00eas \u00e9 a condi\u00e7\u00e3o que produziu as estruturas bain\u00edticas finas com ferrita de contorno abaixo de 6% neste trabalho, e esses a\u00e7os romperam em interse\u00e7\u00f5es de pacotes e n\u00e3o ao longo dos contornos. A mesma adi\u00e7\u00e3o de ni\u00f3bio com 2,1% de mangan\u00eas produziu a maior fra\u00e7\u00e3o de MA e uma das duas piores curvas de transi\u00e7\u00e3o, portanto o ni\u00f3bio por si s\u00f3 n\u00e3o \u00e9 uma adi\u00e7\u00e3o para tenacidade. Para o contexto metal\u00fargico de como o ni\u00f3bio e o tit\u00e2nio elevam a resist\u00eancia no metal base, ver Mecanismos de endurecimento do a\u00e7o microligado<\/a>, e para os graus de tira cujas composi\u00e7\u00f5es estes fornos experimentais modelam, ver composi\u00e7\u00f5es de a\u00e7o de tira microligado<\/a>. O comportamento de revenimento da mesma classe de a\u00e7o de baixa liga \u00e9 abordado em Cin\u00e9tica de revenimento de a\u00e7o de baixa liga<\/a>.<\/p>\n\n\n\n

Fonte: Alloy Steel, Properties and Use, InTech, 2011, Cap\u00edtulo 4, Tabelas 1 e 2 e Figuras 1, 4, 8, 12 e 16 (p\u00e1ginas 99 a 113 do PDF), licenciado CC BY 3.0. O cap\u00edtulo relata trabalho originalmente publicado nas refer\u00eancias que cita. Toda tabela e figura nesta p\u00e1gina foi renderizada a partir do PDF de origem a 300 dpi e lida c\u00e9lula por c\u00e9lula antes da reda\u00e7\u00e3o do texto acima, e os n\u00fameros foram verificados contra a camada de texto de origem, tomando-se a imagem renderizada como autoritativa onde as duas divergem. Esta p\u00e1gina \u00e9 um resumo de refer\u00eancia de pesquisa publicada e n\u00e3o uma especifica\u00e7\u00e3o da Aobo Steel, portanto confirme o grau e o procedimento de soldagem antes de os n\u00fameros serem inseridos numa folha de processo.<\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

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