{"id":21178,"date":"2026-10-07T20:28:05","date_gmt":"2026-10-07T12:28:05","guid":{"rendered":"https:\/\/aobosteel.com\/?page_id=21178"},"modified":"2026-10-16T01:44:12","modified_gmt":"2026-10-15T17:44:12","slug":"creep-in-hot-work-tool-steel","status":"publish","type":"page","link":"https:\/\/aobosteel.com\/pt\/creep-in-hot-work-tool-steel\/","title":{"rendered":"Flu\u00eancia e Amolecimento em A\u00e7o Ferramenta para Trabalho a Quente"},"content":{"rendered":"

Flu\u00eancia e Amolecimento em A\u00e7o Ferramenta para Trabalho a Quente<\/h1>\n\n\n\n

Uma ferramenta para trabalho a quente falha a uma temperatura na qual o mesmo a\u00e7o estaria seguro em uma aplica\u00e7\u00e3o de trabalho a frio, e a raz\u00e3o \u00e9 que a propriedade que a limita j\u00e1 n\u00e3o \u00e9 o limite de escoamento. Acima de aproximadamente um ter\u00e7o do ponto de fus\u00e3o na escala absoluta, um metal deforma-se com o tempo sob uma carga que de outra forma suportaria, e a microestrutura que conferiu \u00e0 ferramenta sua dureza come\u00e7a a mudar por si mesma. Esta p\u00e1gina aborda a temperatura na qual a flu\u00eancia se torna a propriedade limitante, os est\u00e1gios da curva de flu\u00eancia e o n\u00famero usado para estimar a vida restante, as mudan\u00e7as que silenciosamente removem dureza de uma matriz para trabalho a quente, e como uma fratura por flu\u00eancia difere de uma causada por sobrecarga.<\/p>\n\n\n\n

Onde a flu\u00eancia se torna a propriedade limitante<\/h2>\n\n\n\n

A flu\u00eancia come\u00e7a onde os \u00e1tomos na rede se tornam suficientemente m\u00f3veis para se rearranjar sob carga, e a regra pr\u00e1tica fornecida pela fonte \u00e9 que isso ocorre a aproximadamente um ter\u00e7o a metade do ponto de fus\u00e3o medido em escala absoluta. A regra \u00e9 um ponto de partida e n\u00e3o um crit\u00e9rio de projeto, porque o que importa na pr\u00e1tica \u00e9 a temperatura na qual a resist\u00eancia do metal passa a ser limitada pela flu\u00eancia e n\u00e3o pelo seu limite de escoamento, e essa transi\u00e7\u00e3o tem de ser determinada para cada liga separadamente. As duas n\u00e3o s\u00e3o a mesma quest\u00e3o, e para um a\u00e7o podem diferir por uma margem ampla.<\/p>\n\n\n\n

Para um a\u00e7o ferramenta para trabalho a quente a consequ\u00eancia \u00e9 direta. Na classifica\u00e7\u00e3o abaixo, um a\u00e7o cromo para trabalho a quente \u00e9 um a\u00e7o de baixa liga, e sua temperatura de servi\u00e7o em uma matriz de fundi\u00e7\u00e3o sob press\u00e3o ou em uma matriz de forjamento a quente situa-se acima do valor de in\u00edcio nessa linha. A ferramenta opera, portanto, em um regime no qual a carga que pode suportar depende de h\u00e1 quanto tempo a vem suportando, raz\u00e3o pela qual uma ferramenta para trabalho a quente \u00e9 especificada por sua dureza a quente e sua resist\u00eancia ao amolecimento, e n\u00e3o por um valor de tra\u00e7\u00e3o \u00e0 temperatura ambiente.<\/p>\n\n\n\n

Metal ou liga<\/th>Temperatura para o in\u00edcio da flu\u00eancia, °C<\/th>\u00b0F<\/th>Como fra\u00e7\u00e3o do ponto de fus\u00e3o, T\/TM<\/sub><\/th><\/tr><\/thead>
Ligas de alum\u00ednio<\/td>150 a 200<\/td>300 a 400<\/td>0,48 a 0,54 TM<\/sub><\/td><\/tr>
Ligas de tit\u00e2nio<\/td>315<\/td>600<\/td>0,3 TM<\/sub><\/td><\/tr>
A\u00e7os de baixa liga<\/td>370<\/td>700<\/td>0,36 TM<\/sub><\/td><\/tr>
Ligas resistentes ao calor de base ferro austen\u00edtico<\/td>540<\/td>1000<\/td>0,49 TM<\/sub><\/td><\/tr>
Ligas resistentes ao calor de base n\u00edquel e cobalto<\/td>650<\/td>1200<\/td>0,56 TM<\/sub><\/td><\/tr>
Metais refrat\u00e1rios e suas ligas<\/td>980 a 1540<\/td>1800 a 2800<\/td>0,4 a 0,45 TM<\/sub><\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

A temperatura na qual a flu\u00eancia se torna uma considera\u00e7\u00e3o de engenharia para cada grupo de ligas, expressa tanto em graus quanto como fra\u00e7\u00e3o do ponto de fus\u00e3o em escala absoluta. Fonte, Tabela 1 do artigo Creep and Stress Rupture Failures.<\/em><\/p>\n\n\n\n

A curva de flu\u00eancia, e o n\u00famero que prev\u00ea a vida<\/h2>\n\n\n\n

A curva de flu\u00eancia cl\u00e1ssica tem tr\u00eas est\u00e1gios. A flu\u00eancia prim\u00e1ria \u00e9 o per\u00edodo de ajuste logo ap\u00f3s o carregamento, quando a taxa cai \u00e0 medida que as discord\u00e2ncias se emaranham e endurecem o material. A flu\u00eancia secund\u00e1ria, tamb\u00e9m chamada de flu\u00eancia em regime estacion\u00e1rio, \u00e9 um equil\u00edbrio entre o encruamento e a recupera\u00e7\u00e3o, e sua taxa m\u00ednima \u00e9 o n\u00famero que se relaciona empiricamente com a vida at\u00e9 a ruptura e \u00e9 usado em trabalhos de engenharia com materiais resistentes \u00e0 flu\u00eancia. A flu\u00eancia terci\u00e1ria \u00e9 a regi\u00e3o acelerada que termina em fratura. Em muitas ligas comerciais resistentes \u00e0 flu\u00eancia o est\u00e1gio terci\u00e1rio come\u00e7a com uma deforma\u00e7\u00e3o por flu\u00eancia de 0,5 por cento ou menos, de modo que o projeto de um componente para servi\u00e7o em temperatura elevada baseia-se no tempo e no alongamento que o precedem, e a dura\u00e7\u00e3o do pr\u00f3prio est\u00e1gio terci\u00e1rio \u00e9 a margem que permite detectar uma pe\u00e7a em falha antes que ela se rompa.<\/p>\n\n\n\n

Duas ressalvas acompanham esses n\u00fameros. A deforma\u00e7\u00e3o medida em um ensaio n\u00e3o \u00e9 a deforma\u00e7\u00e3o total na pe\u00e7a, porque a deforma\u00e7\u00e3o total na temperatura \u00e9 a soma da deforma\u00e7\u00e3o el\u00e1stica, da deforma\u00e7\u00e3o por expans\u00e3o t\u00e9rmica e da deforma\u00e7\u00e3o por flu\u00eancia, e em uma an\u00e1lise de falha as duas primeiras n\u00e3o podem ser omitidas. E os dados de flu\u00eancia s\u00e3o geralmente obtidos sob carga constante, na qual a tens\u00e3o na se\u00e7\u00e3o de refer\u00eancia aumenta \u00e0 medida que o corpo de prova se alonga, de modo que uma vida at\u00e9 a ruptura medida dessa forma \u00e9 mais curta do que o mesmo material apresentaria sob tens\u00e3o constante. Nenhum dos pontos altera a forma da curva, mas ambos alteram a resposta quando a curva \u00e9 lida de volta sobre um componente real.<\/p>\n\n\n\n

O que muda no a\u00e7o na temperatura<\/h2>\n\n\n\n

A microestrutura de uma pe\u00e7a ap\u00f3s um longo per\u00edodo na temperatura raramente se assemelha \u00e0 estrutura com que foi entregue, e para um a\u00e7o para trabalho a quente a mudan\u00e7a \u00e9 a falha. A exposi\u00e7\u00e3o prolongada traz precipita\u00e7\u00e3o de novas fases, dissolu\u00e7\u00e3o ou crescimento das fases desejadas, crescimento de gr\u00e3o e, sob a influ\u00eancia combinada de tens\u00e3o e temperatura, mudan\u00e7as que um simples tratamento t\u00e9rmico n\u00e3o consegue reproduzir. Um carboneto que conferiu \u00e0 matriz sua dureza a quente coalesce em uma forma que j\u00e1 n\u00e3o a confere. Uma fase que estava finamente dispersa se aglomera. Um carboneto que deveria ter permanecido dentro do gr\u00e3o migra para o contorno, onde um filme dele atua como caminho de trinca.<\/p>\n\n\n\n

A fonte \u00e9 cuidadosa quanto a um ponto que importa quando uma pe\u00e7a suspeita \u00e9 examinada. A presen\u00e7a de uma fase como a sigma n\u00e3o prova por si s\u00f3 que a fase causou a falha, porque a mesma fase pode fortalecer, enfraquecer ou nada fazer dependendo de quanto dela existe, onde se situa e que forma assume, e porque outras fases geralmente est\u00e3o presentes ao mesmo tempo. Uma conclus\u00e3o desse tipo exige trabalho metalogr\u00e1fico que separe a fase que causou a falha das que apenas a acompanharam, raz\u00e3o pela qual a microestrutura pr\u00f3xima a uma fratura tem de ser comparada com a microestrutura distante dela.<\/p>\n\n\n\n

Mudan\u00e7a no a\u00e7o<\/th>O que ela faz<\/th>Onde \u00e9 observada<\/th><\/tr><\/thead>
Sobreenvelhecimento de uma matriz endurecida por precipita\u00e7\u00e3o<\/td>A resist\u00eancia cai porque a fase que a sustenta coalesce e a matriz continua a envelhecer sob carga<\/td>A\u00e7os ferr\u00edticos de endurecimento secund\u00e1rio e outras ligas que endurecem por decomposi\u00e7\u00e3o de uma solu\u00e7\u00e3o s\u00f3lida supersaturada<\/td><\/tr>
Esferoidiza\u00e7\u00e3o de carbonetos<\/td>Os carbonetos coalescem e perdem a forma que conferia \u00e0 estrutura sua dureza<\/td>Qualquer a\u00e7o contendo carbonetos mantido na faixa de revenimento por longo tempo, o que inclui toda matriz para trabalho a quente<\/td><\/tr>
Grafitiza\u00e7\u00e3o in situ<\/td>O carboneto de ferro decomp\u00f5e-se em grafite e ferro, pelo que o carbono que fazia o endurecimento j\u00e1 n\u00e3o est\u00e1 num carboneto<\/td>Ligas de base ferro sem cr\u00f3mio suficiente para estabilizar o carboneto, com o teor de molibd\u00e9nio e a pr\u00e1tica de desoxida\u00e7\u00e3o tamb\u00e9m a influenciar<\/td><\/tr>
Filmes de carboneto nos limites de gr\u00e3o<\/td>Reduzem substancialmente a vida \u00e0 rotura por flu\u00eancia da liga<\/td>Detetado por replica\u00e7\u00e3o ou corte nos limites de gr\u00e3o, n\u00e3o na superf\u00edcie de fratura<\/td><\/tr>
Convers\u00e3o do carboneto MC em M23<\/sub>C6<\/sub><\/td>O novo carboneto tende a formar-se ao longo do limite de gr\u00e3o, o que desloca o endurecimento do interior do gr\u00e3o para a sua periferia<\/td>A\u00e7os e ligas resistentes ao calor mantidos \u00e0 temperatura em servi\u00e7o, numa sequ\u00eancia espec\u00edfica de cada sistema de liga<\/td><\/tr>
Sigma e outras fases topologicamente compactas<\/td>Os precipitados em forma de agulha reduzem a tenacidade e a resist\u00eancia \u00e0 flu\u00eancia, e as fases tamb\u00e9m podem reduzir drasticamente a ductilidade ao arrefecer at\u00e9 \u00e0 temperatura ambiente<\/td>Ligas austen\u00edticas e de alta temperatura, onde a quantidade, a localiza\u00e7\u00e3o e a forma da fase determinam se esta endurece, enfraquece ou n\u00e3o faz nada<\/td><\/tr>
Recristaliza\u00e7\u00e3o sob carga<\/td>Promove um aumento r\u00e1pido da deforma\u00e7\u00e3o e \u00e9 uma das formas como come\u00e7a a flu\u00eancia terci\u00e1ria<\/td>Geralmente observado como gr\u00e3os que permanecem equiaxiais ap\u00f3s grande deforma\u00e7\u00e3o pl\u00e1stica, em contraste com os gr\u00e3os alongados de uma rotura transgranular<\/td><\/tr>
Forma\u00e7\u00e3o de \u00f3xidos e nitretos nas superf\u00edcies de fenda<\/td>Pode refor\u00e7ar o material no final da vida \u00fatil ao unir fendas abertas, o que se manifesta como um segundo patamar estacion\u00e1rio na curva de flu\u00eancia<\/td>Ambientes de servi\u00e7o oxidantes a alta temperatura<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

As altera\u00e7\u00f5es que a fonte enumera num a\u00e7o mantido \u00e0 temperatura sob carga, o que cada uma faz \u00e0 resist\u00eancia da pe\u00e7a e onde \u00e9 encontrada. Compilado a partir da sec\u00e7\u00e3o de instabilidades metal\u00fargicas do artigo.<\/em><\/p>\n\n\n\n

Aspeto de uma fratura por flu\u00eancia<\/h2>\n\n\n\n

As fraturas por rotura sob tens\u00e3o caracterizam-se por uma multiplicidade de vazios de flu\u00eancia junto \u00e0 fratura principal, e os vazios s\u00e3o geralmente f\u00e1ceis de encontrar por exame \u00f3tico de microsec\u00e7\u00f5es. Se a fratura parece d\u00factil ou fr\u00e1gil macroscopicamente depende da liga, da temperatura e da taxa de deforma\u00e7\u00e3o, e o padr\u00e3o \u00e9 o oposto do que uma oficina espera. Taxas de flu\u00eancia mais baixas, tempos de rotura mais longos e temperaturas mais elevadas promovem fratura intergranular com pouco alongamento ou estric\u00e7\u00e3o, enquanto as fraturas transgranulares que apresentam alongamento e estric\u00e7\u00e3o pronunciados tendem a resultar de tens\u00f5es aplicadas elevadas e taxas de deforma\u00e7\u00e3o elevadas, falhando por um processo de vazios semelhante \u00e0 rotura por alv\u00e9olos de um ensaio de tra\u00e7\u00e3o comum. As fractografias apresentam frequentemente ambos os percursos ao mesmo tempo, e nesses casos as fissuras intergranulares surgiram geralmente primeiro, reduziram a sec\u00e7\u00e3o e elevaram a tens\u00e3o at\u00e9 o resto rasgar.<\/p>\n\n\n\n

A temperatura \u00e0 qual o percurso muda chama-se temperatura equicoesiva. Abaixo dela a regi\u00e3o do limite de gr\u00e3o \u00e9 mais resistente do que os gr\u00e3os e a fratura atravessa os gr\u00e3os, e acima dela o limite \u00e9 mais fraco e a fratura corre ao longo dele. Essa temperatura n\u00e3o \u00e9 uma propriedade fixa, pois desloca-se com o tempo de exposi\u00e7\u00e3o e a tens\u00e3o, pelo que o mesmo a\u00e7o pode falhar de qualquer das formas consoante o servi\u00e7o. Duas formas de cavidade transportam a mesma informa\u00e7\u00e3o numa escala menor. Cavidades redondas que se formam ao longo das arestas de gr\u00e3o s\u00e3o a forma de baixa tens\u00e3o e tempo longo, enquanto cavidades em forma de cunha nos pontos triplos dos limites de gr\u00e3o s\u00e3o promovidas pelo deslizamento dos limites de gr\u00e3o a alta tens\u00e3o e temperatura mais baixa, e deixam uma superf\u00edcie de fratura rugosa com precipitados de limite de gr\u00e3o identific\u00e1veis.<\/p>\n\n\n\n

Para um componente ainda em servi\u00e7o, o exame tem de ser feito sem o cortar, e o m\u00e9todo de campo que a fonte descreve \u00e9 a replica\u00e7\u00e3o de superf\u00edcie, que \u00e9 a forma estabelecida de avaliar a condi\u00e7\u00e3o de instala\u00e7\u00f5es de alta temperatura a partir do seu dano por flu\u00eancia. A replica\u00e7\u00e3o \u00e9 o que torna utiliz\u00e1veis os n\u00edveis de dano da tabela seguinte, porque converte uma popula\u00e7\u00e3o de cavidades numa superf\u00edcie polida num n\u00famero que pode ser acompanhado em inspe\u00e7\u00f5es sucessivas.<\/p>\n\n\n\n

Estimativa da vida restante<\/h2>\n\n\n\n

S\u00e3o apresentadas duas abordagens. A primeira \u00e9 a param\u00e9trica, e o par\u00e2metro mais amplamente utilizado \u00e9 o par\u00e2metro de Larson-Miller, escrito como a temperatura em graus Rankine multiplicada pela quantidade C mais o logaritmo do tempo em horas, com o resultado dividido por mil. A constante C \u00e9 cerca de 20 para um a\u00e7o de baixa liga. O par\u00e2metro \u00e9 usado para determinar a vida \u00e0 rotura restante a uma dada tens\u00e3o aplicada, comparando a exposi\u00e7\u00e3o em servi\u00e7o com dados de laborat\u00f3rio, e \u00e9 a raz\u00e3o pela qual um ensaio de flu\u00eancia pode ser realizado durante alguns milhares de horas e extrapolado para uma vida em servi\u00e7o medida em anos.<\/p>\n\n\n\n

A segunda abordagem \u00e9 metalogr\u00e1fica, e \u00e9 a que d\u00e1 um n\u00famero para uma pe\u00e7a que j\u00e1 est\u00e1 em servi\u00e7o. Uma popula\u00e7\u00e3o de cavidades lida numa r\u00e9plica \u00e9 associada a um n\u00edvel de dano, e cada n\u00edvel de dano corresponde a um intervalo da fra\u00e7\u00e3o de vida j\u00e1 consumida. O fator de vida restante \u00e9 ent\u00e3o calculado como o rec\u00edproco da fra\u00e7\u00e3o consumida menos um. Como a mesma popula\u00e7\u00e3o de cavidades \u00e9 lida em cada inspe\u00e7\u00e3o, a tend\u00eancia entre inspe\u00e7\u00f5es \u00e9 mais informativa do que qualquer leitura isolada, e a parte mais ampla do intervalo situa-se nos n\u00edveis de dano mais baixos, que \u00e9 onde a estimativa \u00e9 menos certa.<\/p>\n\n\n\n

N\u00edvel de dano<\/th>Fra\u00e7\u00e3o de vida consumida, intervalo X<\/th>Fator de vida restante, m\u00ednimo<\/th>Fator de vida restante, m\u00e1ximo<\/th><\/tr><\/thead>
1<\/td>0,00 a 0,12<\/td>7.33<\/td>Desconhecido<\/td><\/tr>
2<\/td>0,04 a 0,46<\/td>1.17<\/td>24.00<\/td><\/tr>
3<\/td>0,30 a 0,50<\/td>1.00<\/td>2.33<\/td><\/tr>
4<\/td>0,30 a 0,84<\/td>0.19<\/td>2.33<\/td><\/tr>
5<\/td>0,72 a 1,00<\/td>0 significa falhado<\/td>0.39<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

N\u00edvel de dano em fun\u00e7\u00e3o da fra\u00e7\u00e3o de vida j\u00e1 consumida, com o fator de vida restante calculado como 1\/X menos 1. Os n\u00edveis de dano s\u00e3o lidos a partir da popula\u00e7\u00e3o de cavidades observada numa r\u00e9plica, raz\u00e3o pela qual uma pe\u00e7a de n\u00edvel 1 pode ser deixada em paz e uma pe\u00e7a de n\u00edvel 5 j\u00e1 falhou. Fonte, Tabela 3 do artigo Creep and Stress Rupture Failures.<\/em><\/p>\n\n\n\n

A ductilidade \u00e0 rotura \u00e9 a propriedade que decide se algum desse tempo de aviso \u00e9 real. Os projetos de componentes baseiam-se frequentemente numa deforma\u00e7\u00e3o por flu\u00eancia de um por cento, e a fonte observa que em ligas resistentes ao calor de base n\u00edquel fundidas convencionalmente \u00e9 comum uma ductilidade \u00e0 rotura sob tens\u00e3o de cerca de um por cento a 760 °C, contra valores acima de cinco por cento para as ligas forjadas mais resistentes. Uma ductilidade \u00e0 rotura baixa pode, portanto, impedir que uma liga seja utilizada at\u00e9 \u00e0 sua resist\u00eancia total, porque a pe\u00e7a romperia antes de se ter deformado visivelmente. Onde a quantidade de deforma\u00e7\u00e3o n\u00e3o \u00e9 cr\u00edtica, vale a pena escolher uma ductilidade \u00e0 rotura elevada por uma raz\u00e3o diferente, que \u00e9 o facto de a falha chegar ent\u00e3o com aviso em vez de sem ele. T\u00eam ocorrido falhas prematuras exatamente por essa falta de ductilidade no est\u00e1gio terci\u00e1rio.<\/p>\n\n\n\n

O que isso significa em um pedido de a\u00e7o ferramenta<\/h2>\n\n\n\n

Uma ferramenta de trabalho a quente \u00e9 comprada em fun\u00e7\u00e3o de uma temperatura de servi\u00e7o, e a especifica\u00e7\u00e3o \u00fatil \u00e9 a que indica o que o a\u00e7o ret\u00e9m a essa temperatura e n\u00e3o o que atinge \u00e0 temperatura ambiente. Vale a pena colocar quatro itens na ficha. A temperatura de servi\u00e7o e o tempo a essa temperatura, porque ambos entram na decis\u00e3o e um molde que v\u00ea 600 °C durante segundos comporta-se de forma diferente de um que v\u00ea 500 °C durante horas. A temperatura de revenido, porque um molde revenido abaixo da sua temperatura de servi\u00e7o continuar\u00e1 a amolecer em uso. A limpeza do a\u00e7o e a forma como foi fabricado, uma vez que as mudan\u00e7as de fase que removem a resist\u00eancia a quente s\u00e3o sens\u00edveis ao controlo da composi\u00e7\u00e3o e \u00e0 quantidade de segrega\u00e7\u00e3o na barra. E a tenacidade \u00e0 temperatura, porque a fenda intergranular que termina a vida de um molde de trabalho a quente \u00e9 a que cresce ao longo dos limites onde as fases se acumularam. As classes de trabalho a quente e os seus ciclos est\u00e3o em Tratamento T\u00e9rmico de A\u00e7o Ferramenta para Trabalho a Quente<\/a> e Tratamento t\u00e9rmico de a\u00e7o H13<\/a>, a falha por aquecimento e arrefecimento repetidos que geralmente surge primeiro \u00e9 abordada em A\u00e7os para ferramentas resistentes \u00e0 fadiga t\u00e9rmica<\/a>, e os dados f\u00edsicos de que um modelo t\u00e9rmico necessita est\u00e3o em constantes t\u00e9rmicas do a\u00e7o para trabalho a quente<\/a> e condutividade t\u00e9rmica do a\u00e7o ferramenta<\/a>. A forma como a dureza a quente \u00e9 mantida \u00e0 temperatura nos graus de alta velocidade est\u00e1 em tratamento t\u00e9rmico do a\u00e7o r\u00e1pido<\/a>, o diagrama de transforma\u00e7\u00e3o por tr\u00e1s da escolha do revenimento est\u00e1 em revenimento e transforma\u00e7\u00e3o isot\u00e9rmica<\/a>, e os materiais utilizados para cada componente do molde est\u00e3o listados em materiais dos componentes do molde de fundi\u00e7\u00e3o sob press\u00e3o<\/a>. A fragiliza\u00e7\u00e3o por revenimento, que ocorre atrav\u00e9s dos mesmos contornos de gr\u00e3o, est\u00e1 reunida em Tipos de fragiliza\u00e7\u00e3o em a\u00e7os<\/a>, e as causas etapa por etapa de uma falha de ferramenta ou molde est\u00e3o apresentadas em An\u00e1lise de falha de ferramentas e matrizes<\/a>.<\/p>\n\n\n\n

Antes de agir com base em uma avalia\u00e7\u00e3o de flu\u00eancia<\/h3>\n\n\n\n

P\u00e1gina de refer\u00eancia, n\u00e3o \u00e9 uma especifica\u00e7\u00e3o da Aobo Steel, e as temperaturas e limites acima s\u00e3o os valores publicados para os grupos de ligas e componentes nomeados. O comportamento em flu\u00eancia depende da liga, da tens\u00e3o, da temperatura, do tempo e do ambiente em conjunto, e os valores de in\u00edcio s\u00e3o regras pr\u00e1ticas de engenharia e n\u00e3o limites de projeto para uma ferramenta espec\u00edfica. Um n\u00edvel de dano lido de uma r\u00e9plica \u00e9 uma leitura de uma pequena \u00e1rea, e uma \u00fanica inspe\u00e7\u00e3o n\u00e3o consegue distinguir dano que cresceu lentamente de dano que acabou de come\u00e7ar. Quando um molde para trabalho a quente \u00e9 mantido em servi\u00e7o com base em uma estimativa de vida remanescente, a estimativa pertence ao intervalo de inspe\u00e7\u00e3o de onde veio.<\/p>\n\n\n\n

Fonte: ASM Handbook, Volume 11, Failure Analysis and Prevention, ASM International, 2002.<\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

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