{"id":20863,"date":"2026-10-04T03:44:39","date_gmt":"2026-10-03T19:44:39","guid":{"rendered":"https:\/\/aobosteel.com\/?page_id=20863"},"modified":"2026-10-16T01:22:00","modified_gmt":"2026-10-15T17:22:00","slug":"low-alloy-steel-tempering-kinetics","status":"publish","type":"page","link":"https:\/\/aobosteel.com\/pt\/low-alloy-steel-tempering-kinetics\/","title":{"rendered":"Cin\u00e9tica de revenimento de a\u00e7o de baixa liga"},"content":{"rendered":"

Cin\u00e9tica de revenimento de a\u00e7o de baixa liga<\/h1>\n\n\n\n

Quando um a\u00e7o de baixa liga temperado \u00e9 revenido, duas rea\u00e7\u00f5es ocorrem em sequ\u00eancia e se sobrep\u00f5em parcialmente. Um dilat\u00f4metro registra ambas como varia\u00e7\u00f5es no comprimento do corpo de prova, e a curva pode ser separada nas duas rea\u00e7\u00f5es e ajustada ao formalismo de Avrami, de modo que cada uma recebe seu pr\u00f3prio expoente, constante de velocidade e energia de ativa\u00e7\u00e3o. Esta p\u00e1gina re\u00fane esses par\u00e2metros para dois a\u00e7os, um a\u00e7o de baixa liga com 0,32% de carbono revenido isotermicamente a 350 °C, e o AISI 1050 revenido a taxas de aquecimento constantes de 5 a 30 K por minuto. Para um a\u00e7o ferramenta, onde a resposta ao revenimento de um grau espec\u00edfico \u00e9 o que importa, as curvas pr\u00e1ticas est\u00e3o em Tabela de revenimento de a\u00e7o para ferramentas<\/a>; esta p\u00e1gina \u00e9 a cin\u00e9tica de rea\u00e7\u00e3o por tr\u00e1s dessas curvas.<\/p>\n\n\n\n

Os dois processos que uma curva de dilatometria mostra<\/h2>\n\n\n\n

O a\u00e7o usado para o trabalho isot\u00e9rmico cont\u00e9m 0,32% C, 1,12% Mn, 0,67% Si, 0,07% Ni, 0,02% P e 0,05% S, sendo o restante ferro. Corpos de prova de 9 mm de di\u00e2metro e 100 mm de comprimento foram austenitizados a 900 °C por 30 minutos, temperados em \u00e1gua \u00e0 temperatura ambiente e ent\u00e3o mantidos a 350 °C em um dilat\u00f4metro com resolu\u00e7\u00e3o de comprimento de 10-3<\/sup> mm. Sua temperatura de in\u00edcio de martensita \u00e9 cerca de 365 °C, ent\u00e3o a manuten\u00e7\u00e3o a 350 °C fica logo abaixo de Ms e toda a sequ\u00eancia de revenimento ocorre em uma \u00fanica etapa isot\u00e9rmica.<\/p>\n\n\n\n

\"Isothermal
Fig. 5. Registro de dilatometria isot\u00e9rmica para o a\u00e7o de baixa liga com 0,32% de carbono mantido a 350 °C. A curva come\u00e7a no in\u00edcio da manuten\u00e7\u00e3o, t0, e mostra o primeiro processo (I) terminando em t end 1, ap\u00f3s o qual o segundo processo (II) continua. Reproduzido da figura fonte.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

Duas contra\u00e7\u00f5es aparecem no comprimento do corpo de prova. A primeira \u00e9 a mais r\u00e1pida das duas e termina em t end 1, a segunda assume depois dela e segue at\u00e9 o final do registro. Cada uma foi ajustada separadamente, usando apenas um intervalo de trabalho bem distante do in\u00edcio e do fim da rea\u00e7\u00e3o, e os par\u00e2metros ajustados est\u00e3o reunidos abaixo.<\/p>\n\n\n\n

Par\u00e2metro, primeiro processo<\/th>Valor<\/th><\/tr><\/thead>
Melhor intervalo na fra\u00e7\u00e3o transformada experimental<\/td>0,5050 a 0,7625<\/td><\/tr>
Intervalo de trabalho na fra\u00e7\u00e3o do primeiro processo ap\u00f3s a itera\u00e7\u00e3o final<\/td>0,5310 a 0,7750<\/td><\/tr>
N, inclina\u00e7\u00e3o do ajuste linear<\/td>1.58<\/td><\/tr>
Coeficiente de correla\u00e7\u00e3o R para N<\/td>0.993<\/td><\/tr>
n1, expoente de Avrami<\/td>1.49<\/td><\/tr>
Coeficiente de correla\u00e7\u00e3o R para n1<\/td>0.992<\/td><\/tr>
k1, constante de velocidade (s-1<\/sup>)<\/td>1.2 x 10-4<\/sup><\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

Fonte, Tabela 10.b do cap\u00edtulo de origem. Par\u00e2metros cin\u00e9ticos para o primeiro processo no revenimento do a\u00e7o de baixa liga com 0,32% de carbono, ajustados pelo m\u00e9todo que a fonte chama de KTOPT.<\/em><\/p>\n\n\n\n

Par\u00e2metro, segundo processo<\/th>Valor<\/th><\/tr><\/thead>
Melhor intervalo na fra\u00e7\u00e3o transformada experimental<\/td>2,864 a 3,963<\/td><\/tr>
Intervalo normalizado na fra\u00e7\u00e3o transformada<\/td>0,4506 a 0,6544<\/td><\/tr>
Intervalo de trabalho na fra\u00e7\u00e3o do segundo processo ap\u00f3s a itera\u00e7\u00e3o final<\/td>0,5975 a 0,8010<\/td><\/tr>
N, inclina\u00e7\u00e3o do ajuste linear<\/td>-0.669<\/td><\/tr>
Coeficiente de correla\u00e7\u00e3o R para N<\/td>0.998<\/td><\/tr>
n2, expoente de Avrami<\/td>0.669<\/td><\/tr>
Coeficiente de correla\u00e7\u00e3o R para n2<\/td>0.998<\/td><\/tr>
k2, constante de velocidade (s-1<\/sup>)<\/td>4,4 x 10-5<\/sup><\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

Fonte, Tabela 10.a do cap\u00edtulo de origem. Par\u00e2metros cin\u00e9ticos para o segundo processo no mesmo a\u00e7o e na mesma manuten\u00e7\u00e3o a 350 °C.<\/em><\/p>\n\n\n\n

As constantes de velocidade diferem por um fator de cerca de tr\u00eas, k1 em 1,2 x 10-4<\/sup> por segundo e k2 em 4,4 x 10-5<\/sup> por segundo, o que \u00e9 a declara\u00e7\u00e3o quantitativa de que o primeiro processo \u00e9 o mais r\u00e1pido.<\/p>\n\n\n\n

Qual rea\u00e7\u00e3o \u00e9 cada processo<\/h2>\n\n\n\n

Os expoentes de Avrami identificam os mecanismos, porque o valor de n \u00e9 fixado por como uma rea\u00e7\u00e3o nucleia e cresce. Um expoente de 1,5 corresponde a crescimento controlado por difus\u00e3o a partir de um n\u00famero fixo de n\u00facleos, isto \u00e9, crescimento com taxa de nuclea\u00e7\u00e3o zero, e esse \u00e9 o valor retornado para o primeiro processo. O primeiro est\u00e1gio do revenimento \u00e9 a decomposi\u00e7\u00e3o da martensita em um carboneto de transi\u00e7\u00e3o e uma martensita menos distorcida tetragonalmente, e o expoente \u00e9 consistente com essa rea\u00e7\u00e3o quando ela ocorre em um corpo de prova que j\u00e1 estava parcialmente transformado durante a t\u00eampera. O estudo observa que o carboneto de transi\u00e7\u00e3o pode em parte ter se formado antes do in\u00edcio da manuten\u00e7\u00e3o a 350 °C, j\u00e1 que Ms \u00e9 cerca de 365 °C.<\/p>\n\n\n\n

Um expoente de cerca de 0,67 corresponde a precipita\u00e7\u00e3o em discord\u00e2ncias com crescimento controlado por difus\u00e3o, para o qual o valor da literatura \u00e9 0,66. O segundo processo \u00e9 o desaparecimento do carboneto de transi\u00e7\u00e3o e a forma\u00e7\u00e3o de cementita est\u00e1vel, e a cementita \u00e9 relatada como nucleando em discord\u00e2ncias e em contornos de ripas e de gr\u00e3os, que \u00e9 exatamente o mecanismo que esse expoente descreve. Aplicando a incerteza na fra\u00e7\u00e3o transformada medida aos expoentes, obt\u00e9m-se n1 de 1,5 com limites de cerca de 0,2, e n2 de 0,67 com limites de cerca de 0,02.<\/p>\n\n\n\n

Revenimento n\u00e3o isot\u00e9rmico do AISI 1050<\/h2>\n\n\n\n

A segunda metade do trabalho usa um a\u00e7o diferente e um hist\u00f3rico t\u00e9rmico diferente. O a\u00e7o \u00e9 o AISI 1050, com 0,48 a 0,55% C, 0,6 a 0,9% Mn, 0,04% P e 0,05% S, e foi aquecido da temperatura ambiente a 600 °C a taxas constantes de 5, 10, 15, 20 e 30 K por minuto em um dilat\u00f4metro com resolu\u00e7\u00e3o de 10-4<\/sup>. Plotar a taxa de varia\u00e7\u00e3o do comprimento relativo contra a temperatura separa as duas rea\u00e7\u00f5es em duas bandas, e quanto maior a taxa de aquecimento, mais ambas as bandas se deslocam para a direita.<\/p>\n\n\n\n

\"Derivative
Fig. 8. Taxa de varia\u00e7\u00e3o do comprimento relativo em fun\u00e7\u00e3o da temperatura para o AISI 1050 nas cinco taxas de aquecimento. As duas faixas s\u00e3o os dois processos de revenimento. Reproduzido da figura de origem.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

A temperatura do ponto de inflex\u00e3o de cada faixa, em cada taxa de aquecimento, \u00e9 a entrada bruta para o restante do c\u00e1lculo. Utiliza-se um ponto de inflex\u00e3o em vez de um pico porque a an\u00e1lise exige o ponto em que a segunda derivada do ajuste \u00e9 zero.<\/p>\n\n\n\n

β (K\/min)<\/th>Ti (K), Processo I<\/th>Ti (K), Processo II<\/th><\/tr><\/thead>
5<\/td>411.6<\/td>584.3<\/td><\/tr>
10<\/td>418.9<\/td>593.5<\/td><\/tr>
15<\/td>424.3<\/td>599.1<\/td><\/tr>
20<\/td>428.5<\/td>603.1<\/td><\/tr>
30<\/td>432.4<\/td>608.8<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

Fonte, Tabela 11 do cap\u00edtulo de origem. Temperaturas correspondentes aos pontos de inflex\u00e3o em diferentes taxas de aquecimento, para os dois processos no revenimento do AISI 1050.<\/em><\/p>\n\n\n\n

O deslocamento \u00e9 modesto em termos absolutos, mas consistente em dire\u00e7\u00e3o. Aumentar a taxa de aquecimento de 5 para 30 K por minuto desloca o primeiro processo de 411,6 para 432,4 K, um deslocamento de cerca de 21 K, e o segundo de 584,3 para 608,8 K, um deslocamento de cerca de 25 K. Esse deslocamento \u00e9 a base de todo m\u00e9todo do tipo Kissinger, porque uma rea\u00e7\u00e3o com maior energia de ativa\u00e7\u00e3o se desloca mais para a mesma varia\u00e7\u00e3o na taxa de aquecimento.<\/p>\n\n\n\n

Energia de ativa\u00e7\u00e3o e fator de frequ\u00eancia<\/h2>\n\n\n\n

S\u00e3o relatadas duas vias para a energia de ativa\u00e7\u00e3o. Um gr\u00e1fico do tipo Kissinger utiliza apenas as temperaturas nas quais uma fra\u00e7\u00e3o fixa \u00e9 transformada e fornece a energia de ativa\u00e7\u00e3o efetiva sem qualquer suposi\u00e7\u00e3o sobre o modelo de rea\u00e7\u00e3o. Uma segunda via, de regress\u00e3o n\u00e3o linear, ajusta simultaneamente a energia de ativa\u00e7\u00e3o e o fator de frequ\u00eancia. Os resultados s\u00e3o apresentados abaixo, e as duas vias concordam.<\/p>\n\n\n\n

Processo<\/th>Energia de ativa\u00e7\u00e3o E (kJ\/mol)<\/th>Fator de frequ\u00eancia K0 (min-1<\/sup>)<\/th>Intervalo de confian\u00e7a para E<\/th>Coeficiente de regress\u00e3o R<\/th>Valor P para E<\/th><\/tr><\/thead>
I<\/td>117<\/td>2,99 x 1014<\/sup><\/td>104 a 130 (linear)<\/td>0.998<\/td>4,8 x 10-10<\/sup><\/td><\/tr>
II<\/td>206<\/td>9,53 x 1017<\/sup><\/td>196 a 216 (linear)<\/td>0.999<\/td>9,0 x 10-14<\/sup><\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

Fonte, Tabela 12 do cap\u00edtulo de origem. Melhores par\u00e2metros E e K0 calculados por regress\u00e3o linear e n\u00e3o linear para os dois processos no revenimento do AISI 1050. A fonte tamb\u00e9m apresenta intervalos de confian\u00e7a n\u00e3o lineares estreitos, 116,5 a 117,4 kJ\/mol para o primeiro processo e 205,6 a 206,4 kJ\/mol para o segundo, e fornece o valor P como a probabilidade de que outro modelo se ajuste melhor aos mesmos dados.<\/em><\/p>\n\n\n\n

O primeiro processo requer 117 kJ\/mol e o segundo 206 kJ\/mol. O segundo valor situa-se na faixa normalmente citada para a difus\u00e3o do carbono na ferrita e para o engrossamento da cementita, o que \u00e9 consistente com o mecanismo atribu\u00eddo a ele acima. Os fatores de frequ\u00eancia abrangem tr\u00eas ordens de magnitude entre os dois processos, e os dois valores s\u00e3o impressos aqui conforme a fonte os apresenta.<\/p>\n\n\n\n

O expoente de Avrami em cada taxa de aquecimento<\/h2>\n\n\n\n

Os mesmos registros n\u00e3o isot\u00e9rmicos tamb\u00e9m fornecem o expoente de Avrami, mas os autores o obt\u00eam de uma equa\u00e7\u00e3o transcendental em vez da regress\u00e3o usada acima, porque consideram a via de regress\u00e3o demasiado sens\u00edvel \u00e0s aproxima\u00e7\u00f5es subjacentes. Os expoentes e suas incertezas s\u00e3o dados por taxa de aquecimento.<\/p>\n\n\n\n

Primeiro processo de revenimento<\/th><\/th><\/th><\/th><\/tr>
β (K\/min)<\/th>Ti (K)<\/th>n<\/th>δn<\/th><\/tr><\/thead>
5<\/td>411.6<\/td>1.2<\/td>0.2<\/td><\/tr>
10<\/td>418.9<\/td>1.1<\/td>0.2<\/td><\/tr>
15<\/td>424.3<\/td>1.0<\/td>0.2<\/td><\/tr>
20<\/td>428.5<\/td>1.1<\/td>0.2<\/td><\/tr>
30<\/td>432.4<\/td>1.0<\/td>0.2<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n
Segundo processo de revenimento<\/th><\/th><\/th><\/th><\/tr>
β (K\/min)<\/th>Ti (K)<\/th>n<\/th>δn<\/th><\/tr><\/thead>
5<\/td>584.3<\/td>0.7<\/td>0.1<\/td><\/tr>
10<\/td>593.5<\/td>0.7<\/td>0.1<\/td><\/tr>
15<\/td>599.1<\/td>0.7<\/td>0.1<\/td><\/tr>
20<\/td>603.1<\/td>0.7<\/td>0.1<\/td><\/tr>
30<\/td>608.8<\/td>0.7<\/td>0.1<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

Fonte, Tabela 13 do cap\u00edtulo de origem. O expoente de Avrami para os dois processos no revenimento do AISI 1050 em cada taxa de aquecimento, com a incerteza calculada a partir da incerteza na temperatura e na energia de ativa\u00e7\u00e3o. Os dois quadros s\u00e3o a divis\u00e3o da pr\u00f3pria fonte de uma tabela, primeiro processo acima e segundo processo abaixo.<\/em><\/p>\n\n\n\n

O primeiro processo dispersa-se entre 1,0 e 1,2 com uma incerteza declarada de 0,2 em cada linha, de modo que os valores n\u00e3o s\u00e3o distingu\u00edveis entre si, e a m\u00e9dia fica pr\u00f3xima do 1,5 obtido isotermicamente quando a incerteza \u00e9 levada em conta. O segundo processo \u00e9 constante em 0,7 com margem de 0,1 em cada taxa de aquecimento, que \u00e9 o mesmo expoente retornado pelo ajuste isot\u00e9rmico.<\/p>\n\n\n\n

Energia de ativa\u00e7\u00e3o e fator de frequ\u00eancia em cada taxa de aquecimento<\/h2>\n\n\n\n

Fixar o expoente permite calcular o fator de frequ\u00eancia para cada taxa de aquecimento separadamente, e as energias de ativa\u00e7\u00e3o resultantes podem ser comparadas com o valor \u00fanico do gr\u00e1fico do tipo Kissinger acima.<\/p>\n\n\n\n

β (K\/min)<\/th>Ti (K)<\/th>n0<\/th>K0 (min-1<\/sup>)<\/th>E (kJ\/mol)<\/th>δE (kJ\/mol)<\/th><\/tr><\/thead>
5<\/td>411.6<\/td>1.0<\/td>5,4 x 1014<\/sup><\/td>119<\/td>6<\/td><\/tr>
10<\/td>418.9<\/td>1.0<\/td>6,87 x 1013<\/sup><\/td>112<\/td>6<\/td><\/tr>
15<\/td>424.3<\/td>1.0<\/td>3,3 x 1014<\/sup><\/td>117<\/td>6<\/td><\/tr>
20<\/td>428.5<\/td>1.0<\/td>2,0 x 1015<\/sup><\/td>124<\/td>7<\/td><\/tr>
30<\/td>432.4<\/td>1.0<\/td>1,1 x 1014<\/sup><\/td>113<\/td>6<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

Fonte, Tabela 14 do cap\u00edtulo de origem. Energias de ativa\u00e7\u00e3o e fatores de frequ\u00eancia para o primeiro processo no revenimento do AISI 1050, calculados para cada taxa de aquecimento a partir da temperatura do ponto de inflex\u00e3o com o expoente n0 fixado em 1,0.<\/em><\/p>\n\n\n\n

β (K\/min)<\/th>Ti (K)<\/th>n0<\/th>K0 x 1017<\/sup> (min-1<\/sup>)<\/th>E (kJ\/mol)<\/th>δE (kJ\/mol)<\/th><\/tr><\/thead>
5<\/td>584.3<\/td>1.4<\/td>1.3<\/td>196<\/td>11<\/td><\/tr>
10<\/td>593.5<\/td>1.4<\/td>1.2<\/td>196<\/td>10<\/td><\/tr>
15<\/td>599.1<\/td>1.4<\/td>1.3<\/td>196<\/td>10<\/td><\/tr>
20<\/td>603.1<\/td>1.4<\/td>1.6<\/td>197<\/td>10<\/td><\/tr>
30<\/td>608.8<\/td>1.4<\/td>1.3<\/td>196<\/td>10<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

Fonte, Tabela 15 do cap\u00edtulo de origem. Energias de ativa\u00e7\u00e3o e fatores de frequ\u00eancia para o segundo processo no revenimento do AISI 1050, com o expoente n0 fixado em 1,4. A coluna do fator de frequ\u00eancia \u00e9 apresentada pela fonte em unidades de 1017<\/sup> por minuto, enquanto a energia de ativa\u00e7\u00e3o \u00e9 dada por mol.<\/em><\/p>\n\n\n\n

O segundo processo \u00e9 o mais reprodut\u00edvel dos dois. Sua energia de ativa\u00e7\u00e3o \u00e9 de 196 a 197 kJ\/mol em todas as taxas de aquecimento, dentro do limite de erro de cerca de 10 kJ\/mol, e o fator de frequ\u00eancia varia menos de um fator de 1,4 em uma varia\u00e7\u00e3o de seis vezes na taxa de aquecimento. O primeiro processo dispersa mais, de 112 a 124 kJ\/mol, que \u00e9 o que se esperaria de um expoente que n\u00e3o \u00e9 determinado melhor que mais ou menos 0,2.<\/p>\n\n\n\n

\"Schematic
Fig. 6. Defini\u00e7\u00e3o da fra\u00e7\u00e3o n\u00e3o transformada a partir de uma curva de dilatometria n\u00e3o isot\u00e9rmica. A varia\u00e7\u00e3o relativa de comprimento medida a uma temperatura T \u00e9 lida em rela\u00e7\u00e3o aos incrementos no in\u00edcio e no fim da rea\u00e7\u00e3o, de modo que a fra\u00e7\u00e3o n\u00e3o transformada \u00e9 a raz\u00e3o entre as duas dist\u00e2ncias. Reproduzido da figura da fonte.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n
\"Fraction
Fig. 9. Fra\u00e7\u00e3o n\u00e3o transformada em fun\u00e7\u00e3o da temperatura para os dois processos na taxa de aquecimento de 5 K por minuto. Os pontos s\u00e3o experimentais e as curvas s\u00e3o calculadas a partir da energia de ativa\u00e7\u00e3o, do fator de frequ\u00eancia e do expoente ajustados. Reproduzido da figura da fonte.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

Calcular a fra\u00e7\u00e3o n\u00e3o transformada em toda a faixa de temperatura, usando os valores ajustados, e plot\u00e1-la contra os pontos experimentais \u00e9 a verifica\u00e7\u00e3o de todo o conjunto. As duas curvas da Fig. 9 acompanham os pontos atrav\u00e9s de ambas as bandas. O estudo observa que outros protocolos de nuclea\u00e7\u00e3o e crescimento, que produzem um valor diferente de n0, geram desvios vis\u00edveis entre as curvas calculadas e experimentais na faixa de temperatura em que as rea\u00e7\u00f5es realmente se desenvolvem, de modo que o ajuste \u00e9 sens\u00edvel a essa escolha.<\/p>\n\n\n\n

O que os n\u00fameros significam em um forno de revenimento<\/h2>\n\n\n\n

Tr\u00eas pontos pr\u00e1ticos decorrem dos par\u00e2metros acima. As duas rea\u00e7\u00f5es de revenimento est\u00e3o separadas em temperatura por aproximadamente 170 K nessas taxas de aquecimento, raz\u00e3o pela qual uma \u00fanica perman\u00eancia a uma temperatura abaixo de cerca de 400 °C realiza apenas a primeira rea\u00e7\u00e3o, e pela qual a segunda necessita de uma temperatura mais alta ou de uma longa perman\u00eancia. A energia de ativa\u00e7\u00e3o aparente da segunda rea\u00e7\u00e3o, pr\u00f3xima de 200 kJ\/mol, \u00e9 alta o suficiente para que sua taxa mude acentuadamente com a temperatura, de modo que uma varia\u00e7\u00e3o de 20 K no set point de revenimento a desloca muito mais do que desloca a primeira rea\u00e7\u00e3o. Essa \u00e9 a raz\u00e3o quantitativa pela qual um forno que est\u00e1 20 K fora de seu set point ainda produz uma ferramenta utiliz\u00e1vel quando o revenimento \u00e9 a baixa temperatura, e produz uma grande dispers\u00e3o de dureza quando o revenimento \u00e9 conduzido para formar cementita.<\/p>\n\n\n\n

O segundo ponto diz respeito \u00e0 pr\u00f3pria medi\u00e7\u00e3o. Todos os n\u00fameros desta p\u00e1gina foram extra\u00eddos da varia\u00e7\u00e3o de comprimento de um corpo de prova, e a resolu\u00e7\u00e3o dessa medi\u00e7\u00e3o define o ru\u00eddo na fra\u00e7\u00e3o transformada, que por sua vez define a incerteza no expoente. As incertezas impressas nas Tabelas 13 a 15 s\u00e3o calculadas a partir de uma resolu\u00e7\u00e3o de comprimento de 10-4<\/sup> e uma incerteza de temperatura de 0,1 K, de modo que um laborat\u00f3rio que l\u00ea um dilat\u00f4metro com resolu\u00e7\u00e3o pior retornaria limites mais amplos para o mesmo a\u00e7o, e n\u00e3o um mecanismo diferente.<\/p>\n\n\n\n

O terceiro ponto \u00e9 sobre o que os par\u00e2metros cin\u00e9ticos n\u00e3o s\u00e3o. Eles descrevem duas rea\u00e7\u00f5es em um a\u00e7o de baixa liga e no AISI 1050, n\u00e3o o endurecimento secund\u00e1rio que um a\u00e7o-ferramenta contendo molibd\u00eanio ou van\u00e1dio desenvolve em temperaturas de revenimento mais altas, que \u00e9 uma terceira rea\u00e7\u00e3o com sua pr\u00f3pria cin\u00e9tica e sua pr\u00f3pria faixa de temperatura. Para um a\u00e7o-ferramenta, a resposta ao revenimento que importa \u00e9 o pico de endurecimento secund\u00e1rio, e a dureza que um determinado grau atinge a uma determinada temperatura \u00e9 plotada no Tabela de revenimento de a\u00e7o para ferramentas<\/a>.<\/p>\n\n\n\n

Fonte: Alloy Steel, Properties and Use, InTech, 2011.<\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

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